LoginRegistration About project ForumFAQContacts
  
Welcome to the National scientific portal!
It provides information
about the current state of Kazakhstan science,
and its latest developments.
EXPO-2017
“This is the greatest opportunity for our country to get new green energy technologies…”
N. A. Nazarbayev
Access to global information resources:
Thomson Reuters, Elsevier, Science
eLIBRARY.RU and others
Strategy “Kazakhstan-2050”
“Our youth needs to learn and to master new knowledge, acquire the latest skills,
use knowledge and technologies skillfully and effectively in everyday life.”
N. A. Nazarbayev
 
 
Interactive
map of Kazakhstan
Weather and exchange rate
Информационный сервер xFRK: валютные баннеры для Вашего сайта
Collections of the best works of young scientists
Совершенствование пунктов перегрузки элеваторных конвейеров
Subject: 

УДК 664:621.928.3

В пунктах перегрузки механизированных зернохранилищ и элеваторов наблюдается повышенная запыленность воздуха. Это связано с несовершенством конструкции загрузочных и разгрузочных устройств, а также самотечного транспорта. Для загрузки зерна на конвейер используют насыпные лотки, разгрузки – сбрасывающие коробки при разгрузке конвейера через барабан, передвижные тележки, с помощью которых производится разгрузка по длине трассы конвейера /1, 2/.

С целью снижения запыленности рабочего помещения элеваторов путем совмещения процесса очистки зерна от легких примесей и пыли с транспортированием, учеными РФ /1985-1990гг/ предложены обеспыливающие камеры типа УОЛ-65,80 и аэрожелоба /1-3/. Принцип работы этих машин основан на создании псевдоожижения в поступающем потоке зерна, что, сопровождается большими затратами энергии при низкой технологической эффективности – коэффициент очистки зерна от легких примесей не превышает 50-60%. Кроме того, обеспыливающие камеры и аэрожелоба односекционные, поэтому их пропускная способность ниже производительности конвейера.

Для обеспечения технической производительности конвейеров и норий с повышением эффективности работы элеватора целесообразно:
заменить загрузочное устройство приемного 2 /рисунок 1/, или надсилосного 5 ленточного конвейера на пневмокамеру для очистки зерна от легких примесей. Габаритные размеры пневмокамеры не превышают размеров существующего загрузочного лотка СЛН;

уменьшить скорости падения зерна в пунктах загрузки приемного и надсилосного конвейеров и норий 3 /см. рисунок 1/, разгрузки надсилосного конвейера. Достигается это установлением тормозящих элементов внутри самотечной трубы, по которой перемещается зерно перед поступлением на конвейер;

выполнить конструкцию пневмокамеры секционной.

Скорость потока зерна движущегося по крутонаклонному самотеку связано с аэродинамическим сопротивлением движению зерна, вызывая этим эжекцию воздуха. Это является причиной интенсивного пылевыделения при загрузке зерна на конвейер. Характер движения зерна внутри самотека зависит от скорости перемещения, а скорость зерна зависит от угла наклона самотека. Известны способы уменьшения скорости падения потока зерна по самотеку, установленной в пункте загрузки конвейера: использование тормозящих пластин, изменение направление движения зерна внутри трубы и т.п. Места установки тормозящих элементов зависит от высоты падения зерна и угла наклона самотека на скорость падения зерна и интенсивность пылевыделения.

Характер движения потока зерна зависит от угла наклона самотека. В зависимости от угла наклона самотека слой зерна при _1 принимает ускоренный /рисунок 2, а/, при α_2 и замедленный /рисунок 2, б/ характер движения, так как _1 > и _2 . В первом случае происходит интенсивное пылевыделение при загрузке зерна на ленту конвейера, так как скорость поступления зерна vз в n раза может превысит скорости ленты vл :
vз > n vл
«Ломанная» конструкция самотека /рисунок 2, в/ позволяет снизить скорость падения зерна по самотеку. При проектировании самотечной трубы необходимо рассчитать снижение скорости падения зерна до величины скорости конвейерной ленты, куда подается зерно.

Рисунок 1. Технологическая схема существующих элеваторов: 1 – бункер для приема зерна; 2, 5, 6 – ленточные конвейеры: приемный /2/, надсилосный /5/ и подсилосный /6/; 3 – вертикальная нория; 4 – силосы

Принцип работы предлагаемой пневмокамеры основан на использовании свойств сыпучести зерна без псевдожижения. Основными рабочими органами пневмокамеры являются клинообразные жалюзийные патрубки для ввода воздуха и вывода аэросмеси, а пространство между ними является рабочей зоной секции /3/.

Сопротивление пневмокамеры состоит из потери межзерновом пространстве в жалюзийных патрубках для ввода воздуха и вывода аэросмеси в каждой секции. Сопротивление жалюзийного патрубка экспериментально определили по нижеследующей методике.

Были приняты два прямоугольных воздуховодов 1 и 3, длиной 0,5 м каждый (рис.2, а). Воздуховоды (1, 3) соединены при помощи фланцевых соединений 2, между которыми вставлена резиновая прокладка для обеспечения герметичности. Перед проведением опытов между воздуховодами на фланцевых соединениях устанавливали пластину 4 (см. рис. 2, а) с жалюзийной решеткой 5. Зазоры между жалюзийными пластинами установлены с последовательно уменьшающимся порядком 36, 32, 28, 24, 20, 16, 12 и 8мм при толщине пластин dп=2×10=20мм и общей длине патрубка lп=300мм, ширине 115мм. Кратность шага составляет 4мм. Площадь живого сечения жалюзийного патрубка с учетом толщины пластин (Sd=20мм) равна .

а) б) в)

a1>tgj=f a2³tgj=f a1>a2

Рис. 2. Характер движения потока зерна по самотечной трубе в пункте загрузки надсилосного конвейера: а) ускоренный - слой зерна 1 с минимальной /2/ и максимальной /3/ толщиной; б) замедленный – слой зерна 5 с минимальной /3/ и максимальной /6/ толщиной; в) ускоренно –замедленный: слой зерна с минимальной /2/ и максимальной /3, 6/ толщиной

Экспериментальная установка (рис. 3, б) состоит из всасывающего вентилятора 1 марки ВЦПМ мощностью 0,25кВт с частотой оборотов приводного вала nв=2000 мин-1 и разъемного воздуховода 2 с жалюзийной решеткой 3, воздуховода 4 аспирационной сети. Свободный конец 5 воздуховода 4 является точкой отсоса, скорость воздуха регулировалась изменением положения задвижки 6 на воздуховоде 4. Для этого измерялись расчетные динамические давления в точке отсоса 8 при помощи микроманометра марки ММН. При принятых скоростях воздуха при входе в жалюзийную решетку 3 или в воздуховод 4 (uп=1,5; 1,75; 2,0; 2,25; 2,5м/с) устанавливали динамическое давление

Рп, Па: 1,361; 1,853; 2,42; 3,063; 7,411

uп м/с: 1,5; 1,75; 2,0; 2,25; 2,5

Опыты проводились в следующем порядке.

Сначала была установлена скорость воздуха в точке 8 путем регулирования динамического давления с помощью задвижки в воздуховоде 4 (рис. 3, б). Производились трехразовые измерения полного давления в точке 8 воздуховода 2 без и с жалюзийной решеткой при принятых значениях скорости воздуха, разницей которой определили аэродинамическое сопротивление жалюзийной решетки 3. Результаты аэродинамических измерений заносили в табл. 1.

Рис. 3 Устройство (а) и экспериментальная установка (б) для определения аэродинамического сопротивления жалюзийного патрубка:
а) 1, 3 – воздуховоды, 2 – фланец, 4 – прокладка, 5 – жалюзийная решетка;
б) 1 – вентилятор марки ВЦП, 2, 4 – воздуховоды, 3 – жалюзийная решетка, 5 – свободный конец воздуховода, 6 – задвижка, 7 – микроманометр ММН, 8 – точка для проведения аэродинамических замеров.

Как было установлено, максимальное извлечение шелухи и мучки (Коч, %) из зерновой массы осуществляется при толщине слоя зерна dсл=10-20мм и скорости воздуха при входе в жалюзийный патрубок uп=2,25м/с в условиях отсутствия извлечения воздухом зерновых зерновок.

Коэффициент сопротивления межзернового пространства в зависимости от принятых uп, d определили по формуле

(1)

Для определения сопротивления межзернового пространства DРмз в пневмокамере с надрешеточной толщиной слоя крупы d=10мм и скорости воздуха при входе в жалюзийный патрубок uп=2,25м/с (Коч =100%) определили давление воздуха до Р0 и Р1 межзернового пространства с помощью микроманометра ММН: Р0=16Па и Р1=12Па.

Скорость воздуха в межзерновом пространстве

где e - порозность слоя зерна, равная отношению суммарного объема пор uп в межзерновом пространстве к объему uсл рассматриваемого слоя зерна

Зернышки из пшеницы представляют овальную форму, имеющие относительное расположение под углом 60о (рис.1). Тогда, согласно рекомендации П.И.Алешко /1/ пористость неподвижного слоя зерна

(4)

Пористость неподвижного слоя зерна овалообразной формы зернышки eо=0,2295. После разрыхления зерна при помощи решетки толщина слоя по опытным данным увеличивается в m=2,24 раза. Тогда при принятой первоначальной толщине d1=10¸20мм слой зерна в пневмокамере занимает толщину d2=22,4¸44,8мм по направлению движения воздуха, а порозность зерна в камере e= meо=0,514.

Пористость слоя в плоской решетке, расположенной по направлению движения воздушного потока по рекомендации проф. Д.Д.Абдели определяется по формуле

(5)

Откуда диаметр стержня решетки будет равен

(6)

где ас – размер отверстия решетки. Как показали расчеты dс=4,6мм.

Для экспериментального определения межзернового пространства внутри рабочей зоны и общего сопротивления пневмокамеры проводились аэродинамические измерения полного давления при принятых оптимальных параметрах процесса. Опытные данные приведены в табл. 2, 3.

Сопротивление жалюзийного патрубка при установленной скорости воздуха в межзерновом пространстве (uмз=u2=4,4м/с) и скорости фильтрации u=2,25 м/с:

(7)

Расхождение теоретических потерь жалюзийного патрубка ( ) от экспериментальных ( ) не превышает 5,3%, что подтверждает достоверность результатов исследования.

Полные потери давления в пневмокамере установлено экспериментально (табл. 1 и 2).

При uп =2,25 м/с и d=10мм - DРпк=58,36 Па, xпк=19,054,

d=20мм - DРпк=61,96 Па, xпк=20,23,

d=26мм - DРпк=64,96 Па, xпк=21,21.

Таблица 1 – Результаты аэродинамических измерений для определения сопротивления жалюзийного патрубка с переменным шагом пластин

Скорость и расход воздуха,

Полное давление в воздуховоде, Ро, Па

Сопротивление жалюзийного патрубка, DРж, Па

Среднее сопро-тивление патрубка, , Па

Расчетный коэффи-циент сопротив-ления патрубка xж

Без решетки

С решеткой

1

2

3

1

2

3

1

2

3

1,0/0,024

7,40

7,35

7,70

11,32

11,25

11,70

3,92

3,90

4,00

3,940

6,51

1,5/0,048

8,50

8,30

8,40

16,60

15,90

16,30

8,10

7,60

7,90

7,800

5,73

2,0/0,064

9,20

9,50

9,30

18,0

18,60

18,20

8,80

9,10

8,90

8,930

3,69

2,25/0,072

10,04

10,60

10,30

21,0

20,60

20,10

10,00

9,90

10,04

9,980

3,26

2,5/0,805

11,30

11,60

11,40

22,0

22,50

22,60

10,70

10,9

11,20

10,933

2,90

Таблица 2 – Результаты аэродинамических измерений для определения сопротивления жалюзийного патрубка с переменным шагом пластин

Скоро-сть воздуха в межзер-новом прост-ранстве, uмз, м/с

Скорость воздуха и толщина слоя зерна, uп/dсл,

Полное давление при входе в МЗП и выходе из него, Ро1, Па/Па

Расчетные потери в МЗП, DРмз, Па

Средние расчет-ные потери в МЗП, , Па

Расчет-ные коэф-фици-енты сопро-тивле-ния в МПЗ, xмз

1

2

3

1

2

3

3,89

2,0/10

28,1/20,2

28,0/20,0

28,4/20,3

30,80

30,90

31,30

31,00

3,386

3,89

20

31,3/24,8

31,5/25

31,0/24,0

33,80

34,0

33,66

33,82

3,694

3,89

26

33,5/26,0

33,0/25,8

33,0/26,0

36,35

35,75

35,68

35,93

3,924

4,4

2,25/10

35,8/30,0

36,0/30,0

35,9/29,8

38,1

38,7

38,3

38,36

3,275

4,4

20

39,6/33,1

39,5/33,2

39,4/33,0

42,18

42,0

41,94

42,04

3,590

4,4

26

41,0/35,0

41,4/35,3

41,2/35,0

43,41

43,85

43,67

43,643

3,726

4,863

2,5/10

43,2/37,0

43,0/37,0

43,1/37,2

45,69

45,42

45,49

45,530

3,180

4,863

20

46,1/40,0

45,8/39,0

46,0/40,0

48,57

48,52

51,3

49,463

3,457

4,863

26

50,0/42,0

50,0/42,3

50,1/42,1

53,18

53,07

53,285

53,00

3,724

Полные потери составляют (табл. 2)

при uп =2,25 м/с и d=10мм;

пк=DРмз+2DРж=16,8+2×10,54=58,36 Па.

При этом коэффициент сопротивления пневмокамеры составляет

Общие потери аспирационной сети вычислены при предварительном сопротивлении колен в количестве 3 шт

Результаты экспериментов и расчеты на их основе позволили обосновать исходные требования на разработку опытного образца пневмокамеры. Секционная пневмокамера обеспечивает высокую эффективность очистки зерна от легких примесей – 96-98% при низкой удельной затрате: конструкция компактная, производительность соответствует технической производительности элеваторных конвейеров и норий за счет секционного выполнения конструкции. Поэтому данное устройство можно использовать в пунктах перегрузки зернохранилищ и элеваторов и при приемке зерна. Это позволяет повысить эффективность хранения зерна в силосах и бункерах, а также снизить пылевыделение в перегрузочных пунктах.

Литература

1.Веселов С.А. Проектирование вентиляционных установок предприятий по хранению и переработке зерна. М. Колос, 1974, 288с:ил.

2.Володин Н.П., Разворотнев А.С., Черняев Н.В. Очистка зерна от пыли в потоке на элеваторах с помощью специальной обеспыливающей камеры. //ЭИ ЦНИИТЭИ Минзага СССР. М.: 1984.

3.Предварительный патент РК №3320. Устройство для отделения легких примесей и пыли. //Аскарова А.А., Алибеков А.А. (РК). Заяв. 02.04.1994; опубл. 10.06.1996; Бюл. №2.

4.Алешко П.И. Механика жидкости и газа. Харьков: Вищя школа, 1977, 320с:ил.

5.Разворотнев А.С. Обеспыливание зерна при пневмосепарировании по щелевым решеткам. Дисс. Канд.тех.наук. М.: 1984. 150с:ил.

Author: А.А.Аскаров
  2568
To leave a comment, you must login on the site.
221 Bogenbai Batyr St. Almaty city 050026.
Tel: 8 (727) 378 0509
E-mail: dir@inti.kz
      All right reserved
©ННП 2013